某大型鋼筋混凝土水泥生料庫(kù)倉(cāng)壁結(jié)構(gòu)安全性分析

谷東昇1 吳玉峰1 袁 洪 2
　?。?.中冶建筑研究總院有限公司華東分院，上海，200433；
　　2.黃石市恒基工程技術(shù)有限公司，黃石，435002）
　　摘 要：現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查發(fā)現(xiàn)，目前在役的水泥生料均化庫(kù)倉(cāng)壁開裂現(xiàn)象嚴(yán)重，部分倉(cāng)壁出現(xiàn)了保護(hù)層混凝土空鼓、脫落、露筋等現(xiàn)象，個(gè)別生料庫(kù)甚至出現(xiàn)了整體倒塌的現(xiàn)象。本文通過對(duì)某大型水泥生料庫(kù)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研，并結(jié)合一系列的有限元計(jì)算，對(duì)該水泥生料庫(kù)倉(cāng)壁結(jié)構(gòu)裂縫的產(chǎn)生和安全性進(jìn)行了分析，供同類工程參考。
　　關(guān)鍵詞：水泥生料庫(kù)開裂 安全性分析

　　1 引言
　　筒倉(cāng)是貯存松散的粒狀或小塊狀原料（如谷物、面粉、水泥和碎煤等）的立式容器，具有占地面積小、易于機(jī)械化和自動(dòng)化、造價(jià)低的特點(diǎn)?，F(xiàn)代水泥熟料生產(chǎn)線（新型干法水泥生產(chǎn)線）多采用大型鋼筋混凝土筒倉(cāng)作為生料均化庫(kù)。
　　現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查發(fā)現(xiàn)，目前在役的生料均化庫(kù)，或多或少存在開裂缺陷或損壞，個(gè)別生料均化庫(kù)甚至出現(xiàn)了整體坍塌的現(xiàn)象。
　　本文就某大型水泥生料庫(kù)倉(cāng)壁結(jié)構(gòu)作為典型案例進(jìn)行分析，為同類結(jié)構(gòu)的發(fā)展和應(yīng)用提供參考。
　　2 工程概況
　　某水泥廠生料均化庫(kù)為鋼筋混凝土筒倉(cāng)結(jié)構(gòu)，由倉(cāng)上建筑物、倉(cāng)頂、倉(cāng)壁、倉(cāng)底、倉(cāng)下支承結(jié)構(gòu)及基礎(chǔ)等六部分組成，為圓形深倉(cāng)。該均化庫(kù)內(nèi)徑為22.5m，倉(cāng)壁厚度為380mm，倉(cāng)頂標(biāo)高為61.8m，倉(cāng)底標(biāo)高為14.2m（地面標(biāo)高為±0）。倉(cāng)壁內(nèi)配筋規(guī)格HRB335，鋼筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fy=300MPa；混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30。筒倉(cāng)所在地為6度抗震設(shè)防，貯料最大計(jì)算高度為47.6m，倉(cāng)壁原設(shè)計(jì)控制裂縫最大寬度0.2mm。該生料均化庫(kù)采用滑模工藝施工，環(huán)向鋼筋
　　接頭采用綁扎搭接，于2010年3月建成投產(chǎn)。在后期使用過程中，該水泥生料庫(kù)倉(cāng)壁外壁混凝土保護(hù)層出現(xiàn)了空鼓、開裂等現(xiàn)象，現(xiàn)場(chǎng)照片見圖1。

　　3 現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查與檢測(cè)
　　現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查發(fā)現(xiàn)，倉(cāng)壁裂縫主要分布在標(biāo)高30m~40m范圍內(nèi)。橫豎向均有裂縫網(wǎng)狀，相比之下，豎向開裂保護(hù)層空鼓、脫落等現(xiàn)象，見圖2.
　　為了解倉(cāng)壁開裂的原因，對(duì)倉(cāng)壁混凝土材料強(qiáng)度和鋼筋布置等進(jìn)行檢測(cè)?，F(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)結(jié)果如下：1，根據(jù)委托方要求和現(xiàn)場(chǎng)情況取芯檢測(cè)共19組，其混凝土強(qiáng)度試壓結(jié)果均滿足設(shè)計(jì)要求。2，根據(jù)委托方要求和現(xiàn)場(chǎng)情況回彈檢測(cè)共390個(gè)測(cè)區(qū)，其混凝土強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果均滿足設(shè)計(jì)要求。3，根據(jù)委托方要求和現(xiàn)場(chǎng)情況鋼筋搭接長(zhǎng)度探測(cè)共39處，檢測(cè)結(jié)果均滿足設(shè)計(jì)、施工要求。
　　4 現(xiàn)行規(guī)范條件下結(jié)構(gòu)承載力驗(yàn)算
　　為準(zhǔn)確了解倉(cāng)壁在貯料活荷載作用下水平和豎向應(yīng)力的分布情況，根據(jù)結(jié)構(gòu)竣工圖，使用大型通用有限元計(jì)算程序ABAQUS建立倉(cāng)壁結(jié)構(gòu)模型，進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析驗(yàn)算。
　　4.1 計(jì)算條件
　　倉(cāng)壁混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，環(huán)向鋼筋采用Ф25，豎向鋼筋采用Ф18。依據(jù)《鋼筋混凝土筒倉(cāng)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50077-2003中的規(guī)定，對(duì)倉(cāng)壁施加荷載。貯料作用在倉(cāng)壁結(jié)構(gòu)上的作用力主要有水平壓力Ph和豎向摩擦力Pf，貯料計(jì)算高度為47.6m?？紤]貯料溫度效應(yīng)造成的不利影響對(duì)于直徑21~30m的筒倉(cāng)，環(huán)境溫度作用按永久荷載計(jì)算，按其最大環(huán)拉力的6%計(jì)算。不考慮筒倉(cāng)基礎(chǔ)變形，不考慮風(fēng)荷載和地震作用。
　　4.2計(jì)算模型
　　結(jié)構(gòu)模型采用實(shí)體單元模擬倉(cāng)壁，采用離散剛體模擬倉(cāng)頂板和倉(cāng)底板，不考慮材料塑性變形，倉(cāng)壁通過Tie方式與底板和頂板建立約束。倉(cāng)壁結(jié)構(gòu)三維計(jì)算模型見圖3。

　　4.3計(jì)算結(jié)果
　　倉(cāng)壁混凝土應(yīng)力云圖如圖4所示，從ABAQUS計(jì)算結(jié)果后處理過程中可以得出以下結(jié)論：1，倉(cāng)壁的環(huán)向應(yīng)力靠近倉(cāng)底處為最大隨著高度的增加，應(yīng)力逐漸減小。倉(cāng)壁環(huán)向應(yīng)力最大值為9.3MPa，出現(xiàn)在標(biāo)高16.2m處2，倉(cāng)壁的豎向應(yīng)力在倉(cāng)底處為最大，隨著高度的增加，應(yīng)力逐漸減小。倉(cāng)壁豎向應(yīng)力最大值為4.8MPa，出現(xiàn)在倉(cāng)底（標(biāo)高14.2m）處。
　　對(duì)倉(cāng)壁進(jìn)行承載力和裂縫控制驗(yàn)算，驗(yàn)算結(jié)果見表1、2.
　　驗(yàn)算結(jié)果表明：
　　1）設(shè)計(jì)配筋面積滿足要求；
　　2）原設(shè)計(jì)裂縫控制等級(jí)偏低。倉(cāng)壁豎向應(yīng)力較小，配筋為構(gòu)造配筋，故后續(xù)結(jié)構(gòu)分析中，重點(diǎn)以倉(cāng)壁環(huán)向承載力為主。

　　5 倉(cāng)壁結(jié)構(gòu)熱-力耦合計(jì)算
　　常規(guī)設(shè)計(jì)條件下，一般是將溫度作用等效成作用在倉(cāng)壁的內(nèi)壓荷載來(lái)計(jì)算?，F(xiàn)根據(jù)傳熱學(xué)原理，對(duì)倉(cāng)壁結(jié)構(gòu)作進(jìn)一步的熱-力耦合分析。
　　根據(jù)熱工參數(shù)（見表3）對(duì)倉(cāng)壁結(jié)構(gòu)進(jìn)行穩(wěn)態(tài)傳熱計(jì)算，得到倉(cāng)壁內(nèi)外壁溫度及溫差：內(nèi)壁溫度為53.6℃，外壁溫度為26.2℃，內(nèi)外壁溫差為27.4℃。
　　像絕大多數(shù)物質(zhì)一樣，混凝土具有熱脹冷縮的秉性?；炷恋木€膨脹系數(shù)約為因此，溫度變化就有可能在受到變形約束的超靜定結(jié)構(gòu)內(nèi)，由于應(yīng)變差異而引起內(nèi)應(yīng)力，進(jìn)而產(chǎn)生裂縫。
　　通過計(jì)算得到的倉(cāng)壁內(nèi)外壁溫度，采用ABAQUS提供的順序耦合熱應(yīng)力分析的辦法對(duì)倉(cāng)壁進(jìn)行穩(wěn)態(tài)傳熱分析。并將熱傳導(dǎo)分析所得的節(jié)點(diǎn)溫度荷載讀入溫度應(yīng)力分布計(jì)算，定義為一個(gè)預(yù)定義溫度場(chǎng)，進(jìn)行倉(cāng)壁結(jié)構(gòu)的溫度熱應(yīng)力分析。
　　經(jīng)過有限元計(jì)算，得到倉(cāng)壁結(jié)構(gòu)在溫度作用下的應(yīng)力云圖如圖5 所示，沿高度方向環(huán)向應(yīng)力見圖6。
　　將貯料水平側(cè)壓力和溫度作用引起的熱應(yīng)力進(jìn)行耦合計(jì)算分析，得到倉(cāng)壁應(yīng)力云圖如圖7所示，沿高度方向環(huán)向應(yīng)力見圖8

　　從圖中可以看出，在貯料側(cè)壓力-溫度耦合作用下：（1）外壁除了在倉(cāng)頂和倉(cāng)底存在變形約束的位置處于受壓狀態(tài)外，其余位置均處于受拉狀態(tài)，最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在距倉(cāng)底4~5m處，為12.9MPa。（2）相比外壁而言，內(nèi)壁所承受的拉應(yīng)力較小，在倉(cāng)底和35m以上高度范圍內(nèi)基本處于受壓的狀態(tài)。
　　6. 倉(cāng)壁開裂原因分析
　　從本質(zhì)上說(shuō)，混凝土材料內(nèi)部的彌散狀裂縫是早已有之，而可見的裂縫則是由下列外部因素引起的：承載受力、混凝土收縮、溫度變化、強(qiáng)迫位移、構(gòu)造欠妥、施工控制不嚴(yán)、耐久性問題、偶然作用等。這些種類繁多的因素，都可能是引起開裂的原因，這就造成了混凝土結(jié)構(gòu)裂縫的多樣性。同時(shí)，在實(shí)際工程中，幾乎所有的可見裂縫都是由不止一種因素共同作用的結(jié)果，這就形成了裂縫成因的綜合性。
　　6.1 貯料溫度效應(yīng)
　　《鋼筋混凝土筒倉(cāng)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50077-2003）4.1.1條中指出：無(wú)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)時(shí)，環(huán)境溫度作用按永久荷載計(jì)算，直徑21~30m的筒倉(cāng)可按其最大環(huán)拉力的6%計(jì)算，直徑大于30m的筒倉(cāng)可按8%計(jì)算。同時(shí)在對(duì)應(yīng)的條文說(shuō)明中指出，筒倉(cāng)的環(huán)境溫度作用，包括季節(jié)溫差、倉(cāng)壁內(nèi)外溫差和日照溫差。在我國(guó)煤炭系統(tǒng)建造的筒倉(cāng)設(shè)計(jì)中，對(duì)溫度作用的計(jì)算表明，內(nèi)外溫差是主要的，不僅分布廣泛而且影響配筋，由于溫度作用的因素和計(jì)算比較復(fù)雜，對(duì)大直徑筒倉(cāng)，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，本條將溫度作用效應(yīng)折算為環(huán)拉力。對(duì)溫差變化較大、工況復(fù)雜的筒倉(cāng)，應(yīng)根據(jù)具體溫度條件和實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)算。
　　若溫度應(yīng)力按照最大環(huán)拉力的6%進(jìn)行計(jì)算，環(huán)向截面上的應(yīng)力僅為0.56MPa，與實(shí)際計(jì)算出來(lái)的倉(cāng)壁溫度應(yīng)力相差甚遠(yuǎn)，顯然這樣的規(guī)定是不能滿足要求的。
　　基于薄膜理論，倉(cāng)壁環(huán)向截面類似為軸心受拉或小偏心受拉構(gòu)件。若倉(cāng)壁內(nèi)外側(cè)溫差過大，將導(dǎo)致內(nèi)壁受壓，外壁受拉的應(yīng)力狀態(tài)。對(duì)于配筋形式為對(duì)稱配筋的倉(cāng)壁來(lái)說(shuō)，內(nèi)壁環(huán)向鋼筋拉應(yīng)力將滯后于外壁環(huán)向鋼筋，從而導(dǎo)致外壁環(huán)向筋處于較高的應(yīng)力水平，引發(fā)開裂。
　　6.2 施工階段混凝土離析沉降
　　澆注混凝土拌合物時(shí)，如果布料集中堆積而不能均勻擴(kuò)散，拋落高度過大而未加串筒，一次澆注深度過大，進(jìn)行過度的強(qiáng)烈振搗，加上混凝土本身保水性差，則澆注后的混凝土質(zhì)量不均勻，就很容易發(fā)生分層、離析、泌水現(xiàn)象。分層、離析使有些區(qū)域（下部）的混凝土粗骨料（石子）集中，而另一些區(qū)域（上部）漿體過多。因此沉降分層、收縮不均等缺陷就可能在混凝土中引發(fā)裂縫。
　　通常，對(duì)于豎向構(gòu)件，沉降裂縫多發(fā)生在水平表面鋼筋附近。其原因是混凝土拌合物在澆注振搗后，離析造成泌水、分層，體積穩(wěn)定性較好的石子多沉降到構(gòu)件底部，而表面多為含水較多的漿體。再加上泌水在水平鋼筋下形成窩水的疏松層，影響了與鋼筋的握裹，因此鋼筋周邊就比較薄弱。同時(shí)考慮到拌合物沉陷受阻于水平鋼筋而產(chǎn)生的受拉應(yīng)變，往往就在水平鋼筋的下緣產(chǎn)生斷續(xù)的水平裂縫。這種裂縫多沿水平分布筋發(fā)生，呈水平斷續(xù)狀，深度不大，僅發(fā)生在混凝土保護(hù)層或稍大的范圍內(nèi)。
　　倉(cāng)壁結(jié)構(gòu)環(huán)形鋼筋配筋量大，一般環(huán)向筋直徑為25mm，中下部間距80~100mm，這種裂縫更容易產(chǎn)生。
　　6.3施工階段澆注振搗失當(dāng)
　　澆注入模的混凝土拌合物必須經(jīng)過充分振搗，才能密實(shí)的填滿模板內(nèi)腔而形成設(shè)計(jì)要求的形狀和尺寸。因此振搗不足或振搗過度都能使混凝土不密實(shí)、不均勻，產(chǎn)生蜂窩、孔洞、露漿、離析、分層、沉降、接槎不良等缺陷，從而引發(fā)各種形式的裂縫。
　　6.4施工階段模板變形引起的裂縫
　　混凝土以拌合物的形式入模振搗，模板體系不但決定了結(jié)構(gòu)構(gòu)件的尺寸、形狀和外觀質(zhì)量，在拌合物形成強(qiáng)度之前，還要承載混凝土的重量和施工荷載。若模板體系存在缺陷或施工不當(dāng)，將在混凝土中引起裂縫。究其原因大體有以下幾類：模板表面質(zhì)量、模板支撐體系剛度不足、拆模時(shí)間過早及拆模方式不當(dāng)。
　　6.5 鋼筋銹脹裂縫
　　當(dāng)環(huán)境中有腐蝕性介質(zhì)（酸雨、工業(yè)污染物等）以及水時(shí)，其可能滲入混凝土表面而到達(dá)已經(jīng)脫鈍而不受保護(hù)的鋼筋表面，發(fā)生電化學(xué)反應(yīng)，從而銹蝕鋼筋。鋼筋銹蝕以后體積將發(fā)生膨脹，往往脹裂混凝土的保護(hù)層而形成銹脹裂縫。裂縫形態(tài)為沿鋼筋縱向斷續(xù)延伸，還常伴有黃褐色的銹漬。嚴(yán)重時(shí)甚至引起保護(hù)層混凝土剝落。
　　6.6 鋼筋搭接裂縫
　　在保證搭接長(zhǎng)度的條件下，搭接接頭盡管可以傳遞所需的內(nèi)力，但由于搭接鋼筋之間的相對(duì)滑移，搭接段內(nèi)兩根鋼筋之間的相對(duì)伸長(zhǎng)就會(huì)比相應(yīng)整體鋼筋段要大，即搭接接頭的變形大于整筋的變形。
　　由于傳力間斷，相對(duì)伸長(zhǎng)的變形往往集中在鋼筋端部，從而必然在搭接段兩端形成橫向裂縫，并且這種裂縫往往在荷載卸去后難以完全消失。由于這種非線性塑性變形難以回復(fù)，故在較大荷載作用后往往在搭接鋼筋的兩側(cè)端頭處留下殘余裂縫。
　　從傳力機(jī)理而言，由于鋼筋與混凝土咬合作用的徑向推力，造成了搭接鋼筋之間的分離趨勢(shì)，因此搭接鋼筋還會(huì)在搭接區(qū)域沿重疊部位形成縱向裂縫。其與兩端較粗的橫向裂縫及中間局部的短小橫裂，一起構(gòu)成了搭接接頭區(qū)域的交叉裂縫形態(tài)。當(dāng)多層鋼筋在同一區(qū)段內(nèi)搭接連接時(shí)，這些縱橫開裂往往形成網(wǎng)狀裂縫，最終導(dǎo)致保護(hù)層混凝土剝落而破壞。
　　7 倉(cāng)壁結(jié)構(gòu)安全性分析
　　倉(cāng)壁結(jié)構(gòu)計(jì)算分析對(duì)貯料溫度效應(yīng)考慮不足，且現(xiàn)有構(gòu)造措施無(wú)法保證倉(cāng)壁結(jié)構(gòu)裂縫出現(xiàn)后的可靠工作，是造成倉(cāng)壁結(jié)構(gòu)安全性低的重要原因。具體如下：
　　7.1貯料溫度效應(yīng)
　　當(dāng)倉(cāng)壁內(nèi)外側(cè)存在較大溫差時(shí)，倉(cāng)壁內(nèi)側(cè)環(huán)向筋承受的拉應(yīng)力較小且滯后于外側(cè)環(huán)向筋。當(dāng)采用對(duì)稱配筋時(shí)，外側(cè)環(huán)向筋將處于較大應(yīng)力狀態(tài)，從而對(duì)倉(cāng)壁結(jié)構(gòu)裂縫控制方面造成不利影響。
　　當(dāng)外壁裂縫寬度較大時(shí)，勢(shì)必會(huì)加速鋼筋的銹蝕以及由其引發(fā)的銹脹現(xiàn)象，從而引起倉(cāng)壁結(jié)構(gòu)承載力的削弱，影響結(jié)構(gòu)的安全。
　　7.2 鋼筋搭接錨固問題
　　一般情況下，對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)來(lái)說(shuō)，正常使用階段中由各種荷載引起的裂縫不會(huì)影響到結(jié)構(gòu)的承載力，可以認(rèn)為是無(wú)害裂縫。但是，當(dāng)產(chǎn)生的裂縫對(duì)結(jié)構(gòu)的承載力可能造成不利的影響時(shí)，應(yīng)引起我們的重視。
　　結(jié)構(gòu)中的鋼筋之所以能夠受力，是由于其在混凝土中的粘結(jié)錨固作用。鋼筋搭接與錨固問題接近，搭接鋼筋之間的傳力主要依靠鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)應(yīng)力來(lái)實(shí)現(xiàn)。
　　影響搭接接頭強(qiáng)度的因素很多，如混凝土強(qiáng)度，混凝土保護(hù)層厚度，搭接長(zhǎng)度，鋼筋的直徑和形式，配箍率等。影響倉(cāng)壁環(huán)向鋼筋搭接接頭強(qiáng)度的因素主要有：
　　1）當(dāng)搭接接頭處的混凝土保護(hù)層出現(xiàn)空鼓和脫落時(shí)，鋼筋與混凝土之間的握裹力就會(huì)受到削弱或者喪失。
　　2）根據(jù)鋼筋混凝土基本理論，構(gòu)件開裂以前截面應(yīng)力應(yīng)變都很小，鋼筋與混凝土協(xié)同受力。隨著荷載的增加，截面應(yīng)變不斷增大，由于混凝土極限拉應(yīng)變很小，當(dāng)達(dá)到開裂荷載時(shí)，在抗拉能力最弱處，混凝土因達(dá)到極限拉應(yīng)變而首先出現(xiàn)裂縫。在裂縫出現(xiàn)瞬間，原受拉張緊的混凝土突然斷裂收縮，應(yīng)變能瞬時(shí)釋放，使鋼筋應(yīng)力應(yīng)變激增，因而在鋼筋混凝土之間產(chǎn)生有很大應(yīng)變差，致使裂縫附近一個(gè)區(qū)段上的粘結(jié)作用遭受破壞或完全喪失。
　　3）滑模施工過程中保護(hù)層厚度過薄，搭接鋼筋接頭面積百分率過大等。
　　上述因素都會(huì)對(duì)搭接鋼筋接頭的強(qiáng)度造成不利影響，嚴(yán)重時(shí)就會(huì)引起環(huán)向鋼筋失效，導(dǎo)致嚴(yán)重后果。
　　8 結(jié)論
　　本文通過對(duì)一典型的工程案例進(jìn)行調(diào)查檢測(cè)，分析了水泥生料均化庫(kù)倉(cāng)壁開裂的原因，并對(duì)倉(cāng)壁結(jié)構(gòu)的安全性進(jìn)行了探討，為筒倉(cāng)結(jié)構(gòu)的應(yīng)用和發(fā)展起到了積極的意義。
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　　鄭州賽諾建材有限公司是由具有豐富大型跨國(guó)公司工程服務(wù)背景的技術(shù)團(tuán)隊(duì)創(chuàng)建,是近年來(lái)建材領(lǐng)域迅速崛起的一支新軍。自成立之日起就一直致力于研發(fā)高端工程材料，提供混凝土、磚石結(jié)構(gòu)建筑物的防火、保溫、隔熱、防水、防腐、滲水、滲漏檢測(cè)、加固及工業(yè)地坪的咨詢、施工、維護(hù)等一體化服務(wù)，以其較高的性價(jià)比，創(chuàng)造性地解決了很多工程難題，受到工程界的普遍歡迎和好評(píng)。
　　鄭州賽諾建材公司開發(fā)的背水一噴靈特種漿料，因其很高的粘結(jié)強(qiáng)度，抗?jié)B性及高強(qiáng)度，高密度，特別適合地下工程滲漏的治理，無(wú)需把回填土挖開，只需在內(nèi)部簡(jiǎn)單噴涂一下，即可消除滲漏，大大提高的滲漏治理的效率，提高的速度，降低了維護(hù)成本，尤其適合地下磚墻滲漏的治理.
　　鄭州賽諾建材公司引入現(xiàn)代設(shè)計(jì)方法中的冗余設(shè)計(jì)理念，向最好處努力，向最壞處著想，針對(duì)目前，滲漏多發(fā)的現(xiàn)象，開發(fā)的MD改性聚合物防水涂料，具有一次施工，同時(shí)實(shí)現(xiàn)剛?cè)岫胤浪奶攸c(diǎn)，沒有搭接縫，耐長(zhǎng)期水泡，即使柔性防水層被破壞，也不會(huì)漏水，更不會(huì)竄水，具有裂紋的自動(dòng)修復(fù)功能，大大降低了滲漏的發(fā)生的概率；即使混凝土基面被嚴(yán)重深度破壞，造成滲漏，但因?yàn)椴粫?huì)竄水，維修也很簡(jiǎn)單易行。避免防水系統(tǒng)整體崩潰的現(xiàn)象的發(fā)生。該產(chǎn)品尤其適合新建工程防水施工，大大提高防水的可靠性和安全性，防微杜漸，在項(xiàng)目初期，防漏于為然，是打造高品質(zhì)的無(wú)滲漏工程理想選擇。
　　鄭州賽諾建材有限公司，工程水密封技術(shù)20年，技術(shù)的可靠性和耐久性得到了全國(guó)各地項(xiàng)目和時(shí)間的驗(yàn)證。電話：400-0371-713www.zdweidun.com.cn